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热耦合精馏塔控制

热耦合精馏塔控制是多个精馏塔串联操作时,上一塔蒸汽可以做为下一塔热源,以便热量回收利用。

热耦合精馏塔控制概述

首先要求上一塔的塔顶温度高于一「一塔堪底温度(温差须大于27}),这样上一塔的塔顶蒸汽可为一下一塔提供大部分能量,同时一可自行压人下一塔再沸器,这种流程称为精馏塔的热祸合系统。热藕合精馏塔控制即为控制各塔操作状态以稳定热藕合操作。

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热耦合精馏塔控制造价信息

  • 市场价
  • 信息价
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火灾综控制

  • J-SAP-M-962
  • 13%
  • 深圳市南粤光电通信有限公司
  • 2025-07-22
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控制

  • 品种:多线联动控制盘,型号:HJ9012A,系列:控制盘类,产品说明:壁挂机标准配置,15路多线控制盘和1路声光报警专用输出,每个控制点均有
  • 核中警
  • 13%
  • 合肥万众消防技术有限责任公司
  • 2025-07-22
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控制

  • 品种:多线联动控制盘,型号:HJ9012B-64D,系列:控制盘类,产品说明:入柜式,占4U盘面,64个多线控制点,每个控制点均有启动、反馈
  • 核中警
  • 13%
  • 合肥万众消防技术有限责任公司
  • 2025-07-22
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控制

  • 品种:控制盘;产品说明:DDC控制盘;规格型号:CP-2LC;
  • Hysine
  • 13%
  • 吉林省和欣科技有限公司
  • 2025-07-22
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控制

  • 品种:多线联动控制盘,型号:HJ9012B,系列:控制盘类,产品说明:可配接壁挂机使用,31路多线控制盘和1路声光报警专用输出,每个控制点均
  • 核中警
  • 13%
  • 合肥万众消防技术有限责任公司
  • 2025-07-22
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风机控制

  • SF6浓度及氧量报警系统配件
  • 深圳市2023年2季度信息价
  • 电网工程
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报警控制

  • 二区
  • 湛江市2007年4季度信息价
  • 建筑工程
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手动控制

  • GGA7530A
  • 湛江市2005年2月信息价
  • 建筑工程
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手动控制

  • GGA7530B
  • 湛江市2005年2月信息价
  • 建筑工程
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手动控制

  • GGA7530C
  • 湛江市2005年1月信息价
  • 建筑工程
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耦合

  • 名称:耦合
  • 284
  • 1
  • 高档
  • 含税费 | 含运费
  • 2025-03-17
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耦合分配器

  • 耦合分配器
  • 27
  • 3
  • 不限
  • 中高档
  • 不含税费 | 含运费
  • 2025-03-04
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LC耦合

  • LC耦合
  • 144
  • 2
  • HEADWAY(汉维)、CHOSEAL(秋叶原)
  • 中档
  • 含税费 | 含运费
  • 2024-10-17
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LC耦合

  • LC耦合
  • 1
  • 3
  • A档
  • 中高档
  • 含税费 | 含运费
  • 2024-04-07
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耦合

  • 耦合
  • 1
  • 1
  • 文德
  • 中高档
  • 含税费 | 含运费
  • 2023-02-17
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热耦合精馏塔控制常见问题

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4组分隔板塔热耦合精馏节能技术 4组分隔板塔热耦合精馏节能技术

4组分隔板塔热耦合精馏节能技术

格式:pdf

大小:675KB

页数: 6页

对丙醇/丁醇/3-甲基丁醇/2-乙基丁醇组成的4组分物系的分离从完全热耦合原理出发,详细阐述了该物系精馏过程的建立模型到模拟计算,讨论了热耦合过程的自由度和隔板塔的最佳塔段数,指出了操作变量和完全热耦合在最佳热力学状态下应满足的条件,通过化工流程模拟软件Aspen Plus 11.1对该物系的分离工艺从简捷法到严格法计算和最后的优化设计,分析了模拟结果,相比一般的序列塔分离工艺,完全热耦合塔序列即隔板塔节能15.1%,设备材料节省约38%,节能效果明显。并且从用能分析方面讨论了隔板塔内隔板传热利弊和回收热量的多少以及隔板的设计要求。

丁二烯装置第一萃取精馏塔的扩能改造 丁二烯装置第一萃取精馏塔的扩能改造

丁二烯装置第一萃取精馏塔的扩能改造

格式:pdf

大小:243KB

页数: 4页

对抚顺石化160 kt/a丁二烯装置在较高生产负荷下一萃塔存在的问题进行研究,提出了解决办法。对一萃塔的塔内件进行改造,塔径、板间距、降液管面积均不变,调整塔盘开孔率及降液管底隙,并采用齿形导向浮阀。通过改造,一萃塔的分离效果和处理能力得到大幅提升,打破了丁二烯装置高负荷运行的瓶颈,提高了装置的生产能力。

控制耦合​基本信息

控制耦合例子

public int y;

Public A(string x)

{ if (x=="true")

{ y=1;

}

Else

{ y=0;

}

}

Public void B ( )

{

if (y==1)

{

F( ); // F( )是系统自定义的函数

}

Else

{

G( ); // G( )是系统自定义的函数

}

}

模块A&B之间为控制耦合因为两个模块间传递的y值是用作控制信号的开关量。改善方法就是把B模块调用的函数直接写入A模块中,然后删除B模块。

控制耦合的缺点:

控制耦合增加了模块之间的复杂性

去除模块间控制耦合的方法:

(1)将被调用模块内的判定上移到调用模块中进行

(2)被调用模块分解成若干单一功能模块

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热电耦合热电耦合的效果分析

热电耦合(1)中长期耦合机理分析

热电联产系统的中长期耦合机理分析的主要研究问题是在满足约束条件的前提下,达到经济性、节能性和环保性等等运行目标。考虑到分时电价、设备的维修使用成本、一次能源的价格、系统运行排出的碳化物与硫化物的数量等等因素,制定运行策略。如图1所示为某一系统的热负荷供给示意图。

热电耦合(2)短时耦合机理分析

热电联产系统的短时耦合机理分析的主要研究问题是在保证系统与电网联络线电功率恒定情况下,如何通过热电储能装置优化匹配实现功率实时自趋平衡。随着用电负荷的持续增加,各控制区域负荷的需求各异,区域电网间出于各自稳定性和经济性的需求,必须协议联络线传输的功率值。当系统发生负荷扰动时,能实现维持联络线功率为设定值的目的。

对于实时的互补特性分析,将以电网联络线电功率恒定为主要目标进行分析。如图2所示为某一典型的电网联络线自趋平衡示意图。图2中的实时功率为系统的实时负荷波动,但考虑到系统的经济性和稳定性,这样的波动会使电网大幅度波动而导致费用剧增,因此需要对此负荷需要调节,以使负荷趋于联络线的额定功率,如图2中的自趋平衡功率线所示,经过合适的设备匹配可以达到如此的效果。但是这样仍然不会完全和联络线额定功率线重合。

图2中,低于联络线额定功率的部分,就需要增加负荷,即可以将电能进行储存或者利用电能进行制热并将其储存,以满足电网联络线功率需要;在高于联络线额定功率部分,就需要降低负荷的使用,以减小电网的高峰,所需的电力由储能装置进行补充,这样的互补方式和调节方案可以满足实时功率条件下的电网联络线功率保持恒定值 。2100433B

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流固耦合传热计算

流固耦合传热计算 的关键是实现流体与固体边界上的热量传递。由能量守恒可知 ,在流固耦合的交界面 ,固体传出的热量应等于流体吸收的热量,因此 ,流固边界面上的热量传递过程可表示为

。式中:
为固体导热系数;
为对流换热系数 ,
为固体壁面温度 ;
乃为流体温度。

在求解流固耦合的瞬态温度场时,流体区域可按准稳态流场处理,即不考虑流场的动量和湍方程,则其控制方程式

·( ρVφ) =
·( ΓVφ) S 简化为仅包含温度变量,其他变量均视为定值,即
·( ρVφ) =
·( ΓVφ) S。

固体区域控制方程以其基本导热方程表示为

,h 为显焓; λ 为导热系数;
为体积热源。等号左边第 1 项表示固体能量随时间的变化,右边 2 项分别表示传导引起的热流以及固内部的体积热源。对于各向异性导热的,其热传导项为 Δ·( λljΔT) ,λlj 为导热率张量。

流固交界面上不考虑发生的辐射、烧蚀相变等过程,则流固交界面上满足能量连续性条件,即温度和热流密度相等。具体控制方程式为

,式中:
分别为流体温度和导热系数;
分别为固体温度和导热系数;
分别为流固交界面上流体侧和固体侧的热流密度;
为流固交界面法向量。

上述构成了流固耦合瞬态温度场控制方程,可以使用分区瞬态紧耦合算法进行求解。即在每个[t,t Δt]时间步长内,完成如下计算步骤:

1) 假定耦合边界上的温度分布,作为流体区域的边界条件。

2) 对其中流体区域进行稳态求解,得出耦合边界上的局部热流密度和温度梯度,作为固体区域的边界条件。

3) 求解固体区域,得出耦合边界上新的温度分布,作为流体区域的边界条件。

4) 重复 2) 、3) 两步计算,直到收敛。

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